{"id":1857,"date":"2019-05-22T02:48:24","date_gmt":"2019-05-22T02:48:24","guid":{"rendered":"http:\/\/www.meetyoucarbide.com\/single-post-heat-treatment-of-tungsten-carbide-products\/"},"modified":"2020-05-04T13:12:03","modified_gmt":"2020-05-04T13:12:03","slug":"heat-treatment-of-tungsten-carbide-products","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/fr\/traitement-thermique-des-produits-en-carbure-de-tungstene\/","title":{"rendered":"Traitement thermique des produits en carbure de tungst\u00e8ne"},"content":{"rendered":"<div class=\"vgblk-rw-wrapper limit-wrapper\">\n<div>\n<div>Le carbure c\u00e9ment\u00e9 (m\u00e9tal dur) est un terme g\u00e9n\u00e9ral pour les alliages compos\u00e9s de carbures, nitrures, borures ou siliciures de m\u00e9taux \u00e0 haut point de fusion (W, Mo, Ti, V, Ta, etc.). Divis\u00e9 en deux grandes cat\u00e9gories de coul\u00e9e et de frittage. L&#039;alliage coul\u00e9 a une fragilit\u00e9 \u00e9lev\u00e9e et une faible t\u00e9nacit\u00e9, et a peu de valeur d&#039;application pratique. Les alliages fritt\u00e9s sont largement utilis\u00e9s, qui sont g\u00e9n\u00e9ralement fritt\u00e9s \u00e0 partir de carbure de tungst\u00e8ne ou de carbure de titane et de poudre de cobalt et ont une duret\u00e9, une r\u00e9sistance \u00e0 l&#039;usure et une duret\u00e9 \u00e0 chaud \u00e9lev\u00e9es. Principalement utilis\u00e9 pour fabriquer la d\u00e9coupe et le traitement \u00e0 grande vitesse de mat\u00e9riaux durs, ces derni\u00e8res ann\u00e9es, l&#039;utilisation de carbure dans l&#039;industrie du moule est \u00e9galement en augmentation, il est donc d&#039;une importance pratique de discuter et d&#039;\u00e9tudier le traitement thermique des alliages durs.<\/div>\n<h2>1. Caract\u00e9ristiques du carbure ciment\u00e9<\/h2>\n<div>Le carbure est fabriqu\u00e9 par la m\u00e9thode de la m\u00e9tallurgie des poudres \u00e0 partir du compos\u00e9 dur m\u00e9tallique r\u00e9fractaire et de la phase de liaison du m\u00e9tal. Les compos\u00e9s durs couramment utilis\u00e9s sont les carbures. En tant qu&#039;alliage dur pour les outils de coupe, couramment utilis\u00e9 WC, TiC, TaC, NbC, etc., le liant est Co, et la r\u00e9sistance du carbure c\u00e9ment\u00e9 d\u00e9pend principalement de la teneur en Co. Parce que le carbure dans le carbure c\u00e9ment\u00e9 a un point de fusion \u00e9lev\u00e9 (tel qu&#039;un point de fusion de 3140 \u00b0 C de Ti C), une duret\u00e9 \u00e9lev\u00e9e (telle qu&#039;une duret\u00e9 de 3200 HV de TiC), une bonne stabilit\u00e9 chimique, et une bonne stabilit\u00e9 thermique, la duret\u00e9 et la r\u00e9sistance \u00e0 l&#039;usure ceux-ci sont \u00e9lev\u00e9s. Le sexe et la stabilit\u00e9 chimique sont beaucoup plus \u00e9lev\u00e9s que les aciers \u00e0 outils \u00e0 grande vitesse.<\/div>\n<div>La phase dure de carbure c\u00e9ment\u00e9 couramment utilis\u00e9e est principalement le WC, qui a une bonne r\u00e9sistance \u00e0 l&#039;usure. Bien que certains carbures aient une duret\u00e9 similaire \u00e0 celle des WC, ils n&#039;ont pas la m\u00eame r\u00e9sistance \u00e0 l&#039;usure. Le WC a une limite d&#039;\u00e9lasticit\u00e9 plus \u00e9lev\u00e9e (6000 MPa), il est donc plus r\u00e9sistant \u00e0 la d\u00e9formation plastique. La conductivit\u00e9 thermique du WC est \u00e9galement bonne, et la conductivit\u00e9 thermique est un indice de performance important de l&#039;outillage. WC a un coefficient de dilatation thermique inf\u00e9rieur, environ 1\/3 de celui de l&#039;acier; son module d&#039;\u00e9lasticit\u00e9 est 3 fois sup\u00e9rieur \u00e0 celui de l&#039;acier et sa r\u00e9sistance \u00e0 la compression est \u00e9galement sup\u00e9rieure \u00e0 celle de l&#039;acier. De plus, le WC pr\u00e9sente une bonne r\u00e9sistance \u00e0 la corrosion et \u00e0 l&#039;oxydation \u00e0 temp\u00e9rature ambiante, une bonne r\u00e9sistance \u00e9lectrique et une r\u00e9sistance \u00e0 la flexion \u00e9lev\u00e9e.<\/div>\n<p><img decoding=\"async\" src=\"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/141d2f_81c0203af9944a51a545f303606bbd5dmv2-1.png\" alt=\"\" title=\"\"><\/p>\n<div>Fig.1 Le diagramme de quasi-\u00e9quilibre de l&#039;alliage WC-Co<\/div>\n<h2>2. Traitement thermique et organisation des alliages<\/h2>\n<div>Il a \u00e9t\u00e9 \u00e9tudi\u00e9 sur les phases de collage des alliages WC-Co avec diff\u00e9rents rapports C \/ W de 5% \u00e0 35% WC. Les conclusions sont tir\u00e9es comme suit: des phases \u03b3 ou (\u03b3 + WC) sont g\u00e9n\u00e9r\u00e9es dans l&#039;alliage \u00e0 refroidissement lent; Lorsqu&#039;il y a (\u03b3 + \u03b7) des phases apparaissent. Cependant, comme la phase (\u03b3 + \u03b7) est instable, la phase (\u03b3 + \u03b7) se transformera en une phase stable (\u03b3 + WC) apr\u00e8s recuit. Selon les r\u00e9sultats du test, le diagramme de phase de quasi-\u00e9quilibre montr\u00e9 sur la figure 1 est trac\u00e9 (la ligne continue est le diagramme de phase du syst\u00e8me stable, et la ligne pointill\u00e9e est le diagramme de phase local illustrant les caract\u00e9ristiques \u03b7 du quasi-stable phase).<\/div>\n<div>Le recuit (refroidissement lent) du carbure c\u00e9ment\u00e9 typique d\u00e9pend principalement de la teneur en carbone: lorsque C \/ W&gt; 1, le carbone libre pr\u00e9cipite sur la fronti\u00e8re de phase WC-Co; lorsque le C \/ W &lt;1, la microstructure de l&#039;alliage a Dans les deux cas: On est dans la r\u00e9gion triphas\u00e9e (WC + \u03b3 + \u03b7). Il est in\u00e9vitable que la phase \u03b7 apparaisse apr\u00e8s que l&#039;alliage a \u00e9t\u00e9 lentement refroidi. Si une telle quantit\u00e9 de phase \u03b7 existe dans la phase cimentaire, des grains cristallins ramifi\u00e9s apparaissent et les petits grains sont in\u00e9galement r\u00e9partis; s&#039;il y a un gros grain de phase \u03b7, les grains sont s\u00e9par\u00e9s par une longue distance, donc il y a des informations que la phase \u03b7 est Des temp\u00e9ratures plus \u00e9lev\u00e9es ont commenc\u00e9 \u00e0 se former.<\/div>\n<div>Dans l&#039;autre cas, lorsque l&#039;alliage est dans la r\u00e9gion biphas\u00e9e (WC + \u03b3), l&#039;alliage W sera pr\u00e9cipit\u00e9 sous forme de Co3W \u00e0 partir de la phase de liaison apr\u00e8s le recuit de l&#039;alliage \u00e0 faible teneur en carbone. Le processus de r\u00e9action peut \u00eatre exprim\u00e9 par la formule suivante. Co cubique \u00e0 face centr\u00e9e \u2192 Co cubique \u00e0 face centr\u00e9e + Co3W Par cons\u00e9quent, cet alliage WC-Co biphas\u00e9 \u00e0 faible teneur en carbone sera transform\u00e9 en une structure triphas\u00e9e (WC + \u03b3 + CoW) apr\u00e8s recuit. La figure 2 montre les courbes de dissolution de W pour les alliages WC-Co biphas\u00e9s \u00e0 diff\u00e9rentes temp\u00e9ratures de recuit. La courbe est la courbe de temp\u00e9rature critique pour les alliages \u00e0 deux phases transform\u00e9s en alliages \u00e0 trois phases (WC + \u03b3 + CoW): au-dessus de la temp\u00e9rature de la courbe, le recuit donne un alliage \u00e0 microstructure \u00e0 deux phases; le recuit \u00e0 des temp\u00e9ratures inf\u00e9rieures \u00e0 la courbe donne une structure triphasique contenant du Co3W.<\/div>\n<h2>3. Effet du processus de traitement thermique sur les propri\u00e9t\u00e9s m\u00e9caniques de l&#039;alliage de duret\u00e9<\/h2>\n<div>(1) Effet sur la r\u00e9sistance \u00c9tant donn\u00e9 que le WC a une solubilit\u00e9 solide diff\u00e9rente \u00e0 diff\u00e9rentes temp\u00e9ratures dans Co, il offre la possibilit\u00e9 d&#039;un durcissement par pr\u00e9cipitation de la phase liante par trempe \u00e0 temp\u00e9rature de la solution solide et vieillissement ult\u00e9rieur. La trempe peut inhiber la pr\u00e9cipitation des WC et la transition d&#039;homotropie du Co (Co dense hexagonal, Co face centr\u00e9e cubique). Il a \u00e9t\u00e9 signal\u00e9 que la r\u00e9sistance de l&#039;alliage contenant du cobalt 40% peut \u00eatre augment\u00e9e d&#039;environ 10% apr\u00e8s trempe, mais la r\u00e9sistance de l&#039;alliage contenant du cobalt 10% est r\u00e9duite apr\u00e8s trempe. \u00c9tant donn\u00e9 que la quantit\u00e9 de cobalt contenue dans les carbures c\u00e9ment\u00e9s couramment utilis\u00e9e en ing\u00e9nierie est g\u00e9n\u00e9ralement de 10% \u00e0 37%, l&#039;effet du traitement thermique sur la r\u00e9sistance de l&#039;alliage est tr\u00e8s faible. Quelqu&#039;un a donc os\u00e9 affirmer que la trempe n&#039;est pas un moyen d&#039;augmenter la r\u00e9sistance des alliages W-Co. Le recuit provoque \u00e9galement une diminution de la r\u00e9sistance de l&#039;alliage, comme le montrent les tableaux 1 et 3. Les propri\u00e9t\u00e9s du carbure de tungst\u00e8ne varient avec la quantit\u00e9 de Co contenue et l&#039;\u00e9paisseur des grains, comme le montre la figure 4.<\/div>\n<p><img decoding=\"async\" src=\"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/141d2f_cf920998930747278f36137ff4f05711mv2-1.png\" alt=\"\" title=\"\"><\/p>\n<div>Fig.2 La courbe de solubilit\u00e9 solide du tungst\u00e8ne dans l&#039;alliage biphas\u00e9 WC-10%Co<\/div>\n<p><img decoding=\"async\" src=\"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/141d2f_8f37298a2f7944dda02f2061585f1aa3mv2.png\" alt=\"\" title=\"\"><\/p>\n<div>Fig.3 Effet du recuit \u00e0 800 \u00b0 C sur la r\u00e9sistance \u00e0 la flexion du contenu WC-10%Co<\/div>\n<p><iframe src=\"\/\/static.usrfiles.com\/html\/0580b8_ccb891ebb94b54cda9e5f2eb680658e6.html\"><\/p>\n<div>Tableau 1 Effet du recuit \u00e0 650 \u00b0 C sur la r\u00e9sistance \u00e0 la flexion de l&#039;alliage WC-11% Co<\/div>\n<div>(2) Effet sur la duret\u00e9 Lorsque l&#039;alliage WC-Co vieillit, le Co3WCX et le Co3WCX pr\u00e9cipitent en phase tissulaire dense, de sorte que la duret\u00e9 de l&#039;alliage augmentera, mais la duret\u00e9 de l&#039;alliage diminuera lors de sa conversion ult\u00e9rieure en Co3W. Les donn\u00e9es du test H.Jonsson sont pr\u00e9sent\u00e9es sur les figures 5 et 6. Bien que l&#039;existence de Co3WCX apr\u00e8s traitement thermique am\u00e9liore l\u00e9g\u00e8rement la duret\u00e9 de l&#039;alliage, compte tenu du temps de traitement thermique plus long et de l&#039;abaissement de la r\u00e9sistance \u00e0 la flexion, on pense que la pr\u00e9cipitation de la phase Co3WCX pour disperser et durcir la phase liante n&#039;est pas une m\u00e9thode efficace pour le d\u00e9veloppement de nouvelles qualit\u00e9s. Il faut trouver un autre moyen. .<\/div>\n<div>(3) Le traitement thermique typique du carbure c\u00e9ment\u00e9 est indiqu\u00e9 dans le tableau 2.<\/div>\n<p><iframe src=\"\/\/static.usrfiles.com\/html\/0580b8_08e887e694fae2dd9e03969833351b47.html\"><\/iframe><\/p>\n<p><\/iframe><\/p>\n<div>Tableau 2 Processus de traitement thermique typique de l&#039;alliage dur<\/div>\n<p><img decoding=\"async\" src=\"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/141d2f_608adfbe9fb94d77835f837044c7bbfdmv2-1.png\" alt=\"\" title=\"\"><\/p>\n<div>Figure 4 Les propri\u00e9t\u00e9s du carbure c\u00e9ment\u00e9 WC varient avec la quantit\u00e9 de Co et la taille des grains<\/div>\n<p><img decoding=\"async\" src=\"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/141d2f_040ad6360170451c9431ef275475cf29mv2.png\" alt=\"\" title=\"\"><\/p>\n<div>Fig.5 Relation entre la duret\u00e9 et le temps de vieillissement de la phase de liant d&#039;alliage WC-Co<\/div>\n<p><img decoding=\"async\" src=\"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/141d2f_09d00f5680f04487a0781d6ba7be7936mv2.png\" alt=\"\" title=\"\"><\/p>\n<div>Fig.6 Relation entre la duret\u00e9 et le temps de vieillissement de l&#039;alliage WC-Co<\/div>\n<h2>4. Rev\u00eatement en alliage dur<\/h2>\n<div>Afin d&#039;am\u00e9liorer encore la r\u00e9sistance \u00e0 l&#039;usure de l&#039;alliage dur, un mat\u00e9riau dur tel que TiC ou TiN peut \u00eatre d\u00e9pos\u00e9 en phase vapeur sur sa surface. Le mat\u00e9riau de rev\u00eatement doit r\u00e9pondre aux exigences suivantes:<\/div>\n<div>1 Il doit avoir une duret\u00e9 \u00e9lev\u00e9e \u00e0 basse temp\u00e9rature et \u00e0 haute temp\u00e9rature.<\/div>\n<div>2 a une bonne stabilit\u00e9 chimique.<\/div>\n<div>3 devrait avoir une perm\u00e9abilit\u00e9 et pas de trou d&#039;air.<\/div>\n<div>4 Le mat\u00e9riau \u00e0 traiter doit avoir un faible facteur de friction.<\/div>\n<div>5 Pour adh\u00e9rer fermement au corps de l&#039;outil. 6 Il est \u00e9conomique et facile \u00e0 produire. Dans le monde d&#039;aujourd&#039;hui, le carbure c\u00e9ment\u00e9 est \u00e9galement le principal mat\u00e9riau des outils de coupe. Elle \u00e9tend \u00e9galement sa part d&#039;applications dans les moules, les outils de mesure et d&#039;autres domaines.<\/div>\n<div>Pour r\u00e9sumer, il est principalement utilis\u00e9 dans les aspects suivants:<\/div>\n<div>1 Tournage en coupe continue.<\/div>\n<div>2 Profilage tournant avec peu de changement dans la profondeur du couteau.<\/div>\n<div>3 n\u00e9cessitent des v\u00e9hicules intermittents de faible intensit\u00e9.<\/div>\n<h2>4 Fraisage frontal \u00e0 grande vitesse de l&#039;acier ou de la fonte grise.<\/h2>\n<div>Les avantages du carbure c\u00e9ment\u00e9 rev\u00eatu sont nombreux et r\u00e9sum\u00e9s comme suit:<\/div>\n<div>1 Bonne polyvalence.<\/div>\n<div>2 peut am\u00e9liorer la pr\u00e9cision de la surface de coupe de la pi\u00e8ce.<\/div>\n<div>3 La vitesse de coupe est consid\u00e9rablement augment\u00e9e \u00e0 dur\u00e9e de vie identique.<\/div>\n<div>4 \u00c0 la m\u00eame vitesse de coupe, la dur\u00e9e de vie de l&#039;outil peut \u00eatre augment\u00e9e.<\/div>\n<div>(1) Mat\u00e9riau de rev\u00eatement La plupart des fabricants \u00e9trangers utilisent un rev\u00eatement TiC pour les inserts rev\u00eatus, suivi d&#039;un rev\u00eatement TiN. Le rev\u00eatement composite TiC-TiN et le rev\u00eatement en solution solide Ti (C \u2022 N) ont progressivement augment\u00e9. Ces derni\u00e8res ann\u00e9es, de nombreux nouveaux rev\u00eatements composites ont \u00e9galement \u00e9t\u00e9 d\u00e9velopp\u00e9s.<\/div>\n<div>Le TiC est actuellement un mat\u00e9riau de rev\u00eatement id\u00e9al, ses avantages sont la duret\u00e9 \u00e0 haute temp\u00e9rature, la haute r\u00e9sistance, la bonne r\u00e9sistance \u00e0 l&#039;oxydation et la r\u00e9sistance \u00e0 l&#039;usure du crat\u00e8re; son inconv\u00e9nient est que le coefficient de dilatation thermique et le corps est plus grand, et la r\u00e9sistance \u00e0 l&#039;usure lat\u00e9rale est m\u00e9diocre. Par rapport au rev\u00eatement TiC, le rev\u00eatement TiN pr\u00e9sente les avantages suivants: la lame rev\u00eatue a une faible tendance \u00e0 former un crat\u00e8re lors de la d\u00e9coupe, et son coefficient de dilatation thermique est proche de celui du substrat, et a une faible sensibilit\u00e9 aux chocs thermiques et n&#039;est pas susceptible de former une tumeur. L&#039;usure anti-lat\u00e9rale est bonne et elle est facile \u00e0 d\u00e9poser et \u00e0 contr\u00f4ler. L&#039;inconv\u00e9nient est que l&#039;adh\u00e9rence au substrat est moins solide. Le rev\u00eatement composite TiC-TiN et le rev\u00eatement en solution solide Ti (C \u2022 N) sont de nouveaux rev\u00eatements d\u00e9velopp\u00e9s dans les ann\u00e9es 1970 et qui ont \u00e9t\u00e9 appliqu\u00e9s avec succ\u00e8s en production.<\/div>\n<div>Le rev\u00eatement composite \u00e0 rev\u00eatement dur a un avenir prometteur.<\/div>\n<div>(2) Processus de rev\u00eatement Le processus et l&#039;\u00e9quipement pour produire des inserts de rev\u00eatement TiC au pays et \u00e0 l&#039;\u00e9tranger sont similaires. La caract\u00e9ristique commune est que les inserts en carbure c\u00e9ment\u00e9 trait\u00e9s sont plac\u00e9s dans une chambre de r\u00e9action de d\u00e9p\u00f4t, puis H2 est utilis\u00e9 comme support pour introduire TiCl4 et le m\u00e9thane dans la chambre de r\u00e9action. R\u00e9action de d\u00e9p\u00f4t. La temp\u00e9rature de r\u00e9action est approximativement contr\u00f4l\u00e9e \u00e0 environ 1000 \u00b0 C. La m\u00e9thode de chauffage est presque toujours le m\u00eame chauffage par induction \u00e0 haute fr\u00e9quence, et la pression de d\u00e9p\u00f4t est principalement une pression n\u00e9gative. Bien qu&#039;un rev\u00eatement de bonne qualit\u00e9 puisse \u00eatre d\u00e9pos\u00e9 sous pression normale, l&#039;utilisation d&#039;un d\u00e9p\u00f4t sous pression n\u00e9gative est plus efficace et le rev\u00eatement est plus uniforme et dense. Surtout lorsque le nombre de lames de d\u00e9p\u00f4t est important, les avantages de l&#039;utilisation d&#039;un d\u00e9p\u00f4t \u00e0 pression n\u00e9gative sont particuli\u00e8rement importants.<\/div>\n<div>(3) \u00c9paisseur du rev\u00eatement L&#039;\u00e9paisseur du rev\u00eatement TiC est g\u00e9n\u00e9ralement de 5 \u00e0 8 \u03bcm pour les inserts de rev\u00eatement produits au pays et \u00e0 l&#039;\u00e9tranger. L&#039;\u00e9paisseur du rev\u00eatement TiN est de l&#039;ordre de 8 \u00e0 12 \u03bcm. (4) Les performances de rev\u00eatement de la matrice de rev\u00eatement sont grandement affect\u00e9es par la composition de la matrice, la matrice de la lame rev\u00eatue doit r\u00e9pondre aux exigences suivantes: 1 a une bonne t\u00e9nacit\u00e9 et une bonne r\u00e9sistance \u00e0 la d\u00e9formation plastique. 2 a une duret\u00e9 \u00e9lev\u00e9e. 3 Sa composition chimique doit correspondre au mat\u00e9riau de rev\u00eatement et l&#039;adh\u00e9sion mutuelle doit \u00eatre ferme. 4 n&#039;est pas endommag\u00e9 \u00e0 des temp\u00e9ratures de d\u00e9p\u00f4t \u00e9lev\u00e9es. 5 Le coefficient de dilatation est similaire \u00e0 celui du mat\u00e9riau de rev\u00eatement. 6 a une bonne conductivit\u00e9 thermique. Lors de l&#039;usinage de mat\u00e9riaux en acier, les alliages WiC-TC-Co ou WC-TiC-TaC-Co doivent \u00eatre s\u00e9lectionn\u00e9s; lors de l&#039;usinage de la fonte ou des m\u00e9taux non ferreux, les alliages WC-Co doivent \u00eatre s\u00e9lectionn\u00e9s. Diff\u00e9rents mat\u00e9riaux de traitement, les exigences de la matrice d&#039;alliage de rev\u00eatement sont \u00e9galement diff\u00e9rentes, ce qui signifie que le rev\u00eatement doit \u00e9galement \u00eatre personnalis\u00e9, tout processus de traitement thermique n&#039;est pas une panac\u00e9e, tant que dans les conditions sp\u00e9cifiques pour maximiser leur efficacit\u00e9.<\/div>\n<h2>5. Application de carbure ciment\u00e9 dans la production d&#039;outils et de matrices<\/h2>\n<div>(1) Dans le domaine des outils de coupe, le carbure c\u00e9ment\u00e9 conserve d&#039;excellentes performances de coupe m\u00eame \u00e0 des temp\u00e9ratures \u00e9lev\u00e9es de 800 \u00e0 1000 \u00b0 C. Il convient \u00e0 une coupe rapide \u00e0 des temp\u00e9ratures \u00e9lev\u00e9es et a une signification pratique pour am\u00e9liorer l&#039;efficacit\u00e9 \u00e9conomique. Il remplace donc progressivement les aciers \u00e0 outils \u00e0 grande vitesse. Faites des outils. En 2017, il a \u00e9t\u00e9 largement utilis\u00e9 non seulement dans les tours, les raboteuses, les couteaux \u00e0 al\u00e9ser, les fraises \u00e0 trois lames, les fraises et les fraises en bout, mais aussi dans la promotion continue de la fabrication intelligente et industrielle 4.0. Plus large, tourn\u00e9 vers l&#039;avenir Le mat\u00e9riau des outils est sans aucun doute le monde des alliages durs.<\/div>\n<div>(2) Dans le domaine des moules, diff\u00e9rents types de fili\u00e8res de tr\u00e9filage et de fili\u00e8res de tr\u00e9filage sont essentiellement constitu\u00e9s de carbure c\u00e9ment\u00e9. La matrice progressive pour la fabrication de dents de fermeture \u00e0 glissi\u00e8re utilise des alliages durs YG8 et YG15 pour fabriquer des matrices d&#039;\u00e9tirage de grand diam\u00e8tre et des matrices dures YG20C. Alliages pour matrice progressive multi-positions. Le mode non magn\u00e9tique est g\u00e9n\u00e9ralement constitu\u00e9 de carbure c\u00e9ment\u00e9 YG15 et YG20. La dur\u00e9e de vie de la matrice de tr\u00e9filage implant\u00e9e aux ions azote YG8 est plus que doubl\u00e9e. En bref, l&#039;application de carbure c\u00e9ment\u00e9 dans des moules devient de plus en plus courante. Il est \u00e9galement utilis\u00e9 dans les industries de l&#039;instrumentation et d&#039;autres outils et ne sera pas d\u00e9crit en d\u00e9tail.<\/div>\n<h2>6. Conclusion<\/h2>\n<div>Apr\u00e8s le traitement thermique appropri\u00e9 de l&#039;alliage dur, bien qu&#039;il puisse am\u00e9liorer un peu la duret\u00e9, mais en tenant compte du temps de traitement thermique plus long et pr\u00e9judiciable \u00e0 la r\u00e9sistance \u00e0 la flexion, le traitement thermique doit donc avoir un certain degr\u00e9 de sp\u00e9cificit\u00e9. Le rev\u00eatement de surface renforce la nouvelle voie d&#039;utilisation du carbure c\u00e9ment\u00e9, et le substrat, le mat\u00e9riau, le processus et l&#039;\u00e9paisseur du rev\u00eatement doivent \u00e9galement \u00eatre individualis\u00e9s.<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n<p><!-- .vgblk-rw-wrapper --><\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"<p>Cemented carbide(hardmetal) is a general term for alloys composed of carbides, nitrides, borides, or silicides of high melting point metals (W, Mo, Ti, V, Ta, etc.). Divided into two major categories of casting and sintering. The cast alloy has high brittleness and low toughness, and has little practical application value. 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